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当期目录

    2011年 第11卷 第1期    刊出日期:2011-02-20
    流动与传递
    新型循环射流混合器湍流特性分析
    禹言芳 吴剑华 孟辉波
    . 2011, 11(1):  1-8. 
    摘要 ( )   PDF (620KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    采用Fluent SST k-w湍流模型,分别对新型循环射流混合器受限区域内喷嘴射流自相似性和挡板长度对射流轴线衰减规律进行了数值研究. 对自由湍动圆射流在不同轴向距离下数值模拟所得无量纲速度衰减曲线与理论曲线吻合较好. 通过三维湍流流场分析对混合器内流体流动进行分区,并利用涡量分布分析混合器内的流体循环流动情况. 结果表明,在z/H=0.25时,平均涡量达最大值áw?max=11.22. 相平面角度qp<20o时,áw?为正,其余为负. 特别是qp=16o时,áw?max=27.22;qp=20o时,áw?min=-100.66. 由剪切速率分布得出较大的剪切速率分布于尾涡的位置. 最后给出了强化混合效果应考虑的因素.
    多级气液鼓泡塔中筛板结构对气垫层高度及局部气含率的影响
    秦岭 靳海波 杨索和 何广湘 朱建华
    . 2011, 11(1):  9-14. 
    摘要 ( )   PDF (245KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    采用压差法和双电导探针法考察了筛板结构对f300 mm多级鼓泡塔中筛板下侧气垫层高度和筛板上下两处局部气含率的影响. 结果表明,气垫层高度随表观气速ug增加而增加,随开孔率降低而增加,当ug从0.04 m/s增加到0.24 m/s时,气垫层高度从0.01 m增加到0.06 m. 而局部气含率的径向分布与普通鼓泡塔相似,都随ug增加而增加,随径向位置r/R增加而减小;筛板的引入使局部气含率在轴向方向发生较大变化,ug=0.027 m/s时,筛板上下两侧的局部气含率均在0.05左右,但ug增加到0.11 m/s时,下侧气含率则普遍增加到0.3~0.35,而上侧则在0.25~0.3之间,下侧普遍比上侧气含率高.
    改进Intermig桨种分槽搅拌性能的数值模拟
    赵洪亮 张廷安 张超 刘燕 赵秋月 王淑婵 豆志河
    . 2011, 11(1):  15-19. 
    摘要 ( )   PDF (779KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    利用商业CFD软件Fluent 12.0和并行计算系统图形工作站,对改进的Intermig桨种分槽内部流场进行了三维数值解析. 采用Realizable k-e湍流模型和欧拉-欧拉多相流模型对槽内不同桨叶离底距离C、桨叶直径D下的氢氧化铝颗粒悬浮规律以及搅拌桨功率消耗进行了模拟. 结果显示,搅拌转速一定的条件下,桨叶直径越大,越有利于颗粒悬浮,搅拌功率越大;相对最佳桨径与槽径比为0.6;过高和过低的桨叶离底距离都不利于氢氧化铝颗粒悬浮,桨叶离底距离对功率影响较小,相对最佳离底距离与桨径比为0.55.
    氧气顶吹转炉的三相流数值模拟
    董凯 朱荣 何春来 魏鑫燕 刘福海
    . 2011, 11(1):  20-25. 
    摘要 ( )   PDF (1065KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    对超音速氧气射流作用下85 t转炉熔池中的渣液和钢液进行了多相流数值模拟研究,分析了熔池内钢液的速度场. 结果表明,随喷吹枪位升高,射流冲击形成的渣坑和钢液凹坑的直径变大,而渣坑与钢液凹坑的深度变小. 当枪位从1.2 m提高到1.8 m时,射流冲击形成的钢液凹坑的直径从1.359 m提高到1.566 m,凹坑深度从0.187 m降低到0.157 m. 同时钢液面下0.2 m处钢液的最大速度从0.48 m/s降低到0.27 m/s;而在熔池液面下0.8 m处,最大速度由0.06 m/s增加到0.09 m/s. 高枪位下熔池钢液速度分布更均匀.
    5流连铸中间包流场温场数学模拟
    钟良才 王明安 周小宾 刘乐东 腾力宏
    . 2011, 11(1):  26-30. 
    摘要 ( )   PDF (480KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    采用数学模拟方法,研究了5流连铸中间包采用不同导流隔墙的钢液流场温场. 模拟结果表明,采用原导流隔墙的中间包,钢液从导流孔流出后,直接流到中间包水口,在第一流水口上方存在大的死区,钢液温度分布不均匀,高温区和低温区温度相差10.7℃,各水口的钢液温度相差4℃. 采用改进的导流隔墙,钢液流出导流孔后,大部分钢液在中间包上部流动,钢液的流动路径增加,死区体积变小,钢液温度分布比较均匀,中间包各流水口之间的温度相同.
    210 t顶底复吹转炉溅渣护炉模拟研究
    廖广府 陈敏 李光强 张浩 肖尊湖 苏风光
    . 2011, 11(1):  31-35. 
    摘要 ( )   PDF (378KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    对某厂210 t顶底复吹转炉进行了溅渣护炉水模型实验,测定了炉衬不同部位的溅渣量,考察了操作参数对溅渣效果的影响,得到最佳工艺操作参数为:顶吹流量50000 Nm3/h,枪位3680 mm,氧枪喷头倾角15°,留渣量21 t,底吹元件布置方式A1,底吹流量900 Nm3/h.
    210 t顶底复吹转炉水模型实验研究
    陈敏 廖广府 李光强 袁纲 肖尊湖 苏风光
    . 2011, 11(1):  36-39. 
    摘要 ( )   PDF (235KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    通过水模实验研究了210 t顶底复吹转炉底部供气元件的布置方式、顶吹气体流量和顶枪枪位等对熔池混匀时间、冲击深度和冲击直径的影响. 结果表明,各因素对混匀时间、冲击深度和冲击直径的影响不同. 最短混匀时间的操作参数为:底部布置方式A3,顶吹流量50000 Nm3/h,底吹流量1000 Nm3/h,枪位1700 mm,喷孔倾角17°.
    侧顶复吹条件下AOD转炉熔池内流体流动的数学模拟:模型对侧顶复吹过程的应用及结果
    魏季和 贺元 史国敏
    . 2011, 11(1):  40-43. 
    摘要 ( )   PDF (343KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    由提出的侧顶复吹条件下AOD熔池内钢液流动三维数学模型的侧吹和顶吹分量对纯侧吹和纯顶吹下熔池内流体流动计算结果的叠加,处理和分析了复吹过程中120 t AOD转炉及线尺寸为其1/4的水模型熔池内流体的流动. 所得结果显示,该数学模型可用以模拟复吹AOD熔池内流体流动. 侧吹气流对复吹AOD熔池内流体流动起主导作用,整个熔池液体同样处于活泼的搅拌和循环运动中,无明显的死区. 与纯侧吹下的情况相比,顶吹气流并未改变熔池内气体搅拌和液体流动的基本特征,但会使液体局部流态显著变化. 侧枪数和枪位的变化同样未改变熔池内气体搅拌和液体流动及液相湍动能分布的基本特征和规律,但会使之发生局部改变. 采用6枪27°比采用7枪18°或22.5°和6枪22.5°可得更均匀的液体流场及湍动能分布.
    反应与分离
    改性铝锆柱撑膨润土去除水中氟离子
    龙敏 唐艳葵 童张法 梁达文
    . 2011, 11(1):  44-49. 
    摘要 ( )   PDF (469KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    采用微波辅助制备锆铝柱撑膨润土(MAZPB)作为吸附剂,研究其对水中F-的去除性能,探讨了MAZPB投加量、溶液pH值、水中共存离子、再生能力等对氟吸附的影响. 结果表明,在较宽的pH范围(3.5~10)内,MAZPB有较好的除氟效果,去除率均达89%以上. 高浓度的Fe3+及CO32-共存能明显抑制MAZPB对氟的吸附. 该吸附过程遵循Lagergren拟二级反应动力学. MAZPB吸附F-符合Freundlich吸附等温模型. 在实验条件下的吸附体系中,吸附机制主要为物理吸附. 采用明矾对吸附F-饱和的MAZPB进行再生后,其对F-的去除率仍达81.93%.
    高磷铁水预脱磷合理工艺的实验研究
    周进东 毕学工 吴杰 黄治成 文志军 熊玮 李勇波 金焱
    . 2011, 11(1):  50-55. 
    摘要 ( )   PDF (238KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    在实验室条件下研究了供氧方式、粉剂用量对高磷铁水(w[P]≈0.6%)脱磷过程的温降和脱磷率的影响. 结果表明,用固体氧脱磷时,渣量多,温降大,磷的氧化速度快,2 min已基本结束反应,脱磷率可达89.45%;用气体氧代替部分固体氧脱磷时,渣量少,温降小,但处理时间较长,且影响最终脱磷效果,当气体氧为75%(w)时,脱磷率仅为51.13%. 合理的高磷铁水预脱磷工艺为严格控制固体脱磷剂的用量,用适量的气体氧(25%左右)代替固体氧,控制较短的处理时间.
    焙烧-浸出黄钾铁矾渣中多种有价金属
    薛佩毅 巨少华 张亦飞 王新文
    . 2011, 11(1):  56-60. 
    摘要 ( )   PDF (267KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    实验研究了中低温焙烧-NH4Cl浸出-碱浸同时回收湿法炼锌黄钾铁矾渣中有价金属及Fe的新工艺. 黄钾铁矾渣在650℃下焙烧1 h后,渣中Zn, Pb的主要物相KFe3(SO4)2(OH)6分解为Fe2O3, ZnSO4和PbSO4. 在105℃、液固比10:2(w)条件下用6 mol/L NH4Cl浸出2 h,Zn, Pb和Cd的浸出率均在95%以上,同时Fe含量由焙烧后的23.21%提高到40%. 所得浸出渣再于160℃下用23.08%(w)的NaOH溶液浸出1 h,Fe含量可提高到54%左右,且As含量可降低到0.1%. 最终的浸出渣可作为铁精矿使用.
    P204钠皂萃取Mn(II)动力学
    邢鹏 王成彦
    . 2011, 11(1):  61-64. 
    摘要 ( )   PDF (190KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    用恒界面池法研究了硫酸盐介质中P204钠皂萃取Mn(II)的动力学. 考察了搅拌速度、温度、界面面积、P204钠皂浓度、水相Mn(II)浓度对其萃取速率的影响. Mn(II)萃取速率随搅拌速度增大而增大,当搅拌速度大于104 r/min后,萃取速率不再受搅拌速度影响;Mn(II)萃取速率随温度升高和界面面积增大而增大. P204钠皂萃取Mn(II)的表观活化能为23.50 kJ/mol. P204钠皂萃取Mn(II)为界面化学反应控制过程. Mn(II)萃取速率随P204钠皂浓度和水相Mn(II)浓度增大而增大,且前者对萃取速率的影响大于后者. 在界面面积为21.19 cm2、温度为18℃条件下,P204钠皂萃取Mn(II)的界面反应动力学速率方程为r=2.06′10-2[NaA](O)1.35[Mn2+]0.41.
    过程与工艺
    铜渣熔融还原炼铁过程研究
    李磊 胡建杭 王华
    . 2011, 11(1):  65-71. 
    摘要 ( )   PDF (246KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    根据熔融还原原理,进行了铜渣熔融还原炼铁研究. 考察了碱度、保温温度、保温时间、CaF2添加量对铜渣中铁收率和铁水脱S, P的影响. XRD分析结果表明,水淬铜渣中含铁物相主要为2FeO×SiO2和Fe3O4. 确定的铜渣熔融还原炼铁的合理工艺条件为:惰性气氛下,碱度1.6,保温温度1575℃,保温时间30 min, CaF2/CaO(质量比)为10%. 该条件下,铜渣铁收率为89.28%,铁水S含量为0.039%, P含量为0.087%,有效地解决了铜渣熔融还原炼铁铁水S含量偏高的问题.
    碳酸钠碱熔处理褐铁型红土镍矿的热力学分析与实验研究
    郭强 曲景奎 韩冰冰 魏广叶 齐涛
    . 2011, 11(1):  72-78. 
    摘要 ( )   PDF (320KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    对Na2CO3碱熔处理褐铁型红土镍矿过程进行了热力学分析和实验研究. 热力学分析表明,在500~1500 K,针铁矿和三水铝石的分解趋势明显,铬铁矿FeO×Cr2O3在高温下分解. 焙烧过程可生成Na2CrO4,并呈FeO×Cr2O3> Cr2O3的顺序,且温度升高,铬的浸出率增大. NaAlO2和硅酸钠的生成反应在高温下自发进行,在1123~1273 K,温度升高,铝、硅的浸出率均呈现增大趋势. 但温度继续升高,已生成的NaAlO2易与SiO2发生反应生成铝硅酸钠相,导致可溶性铝、硅和钠的损失. 实验得出在1273 K, 2 h及碱矿质量比0.6的条件下,铬、铝和硅的浸出率分别为99.7%, 82.8%和40.4%.
    脉冲电场对Fe-C-P系合金熔体凝固过程的影响研究
    洪鹏 王海川 李新 李杰 廖直友 钱章秀
    . 2011, 11(1):  79-84. 
    摘要 ( )   PDF (614KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    在Fe-C-P系合金熔体的凝固过程中加入脉冲电场能有效减轻晶界偏聚,改善凝固组织,同时也引起了元素的迁移和重新分布,C元素与P元素呈现出相似的迁移规律,随着电压的增加,P元素偏析标准偏差从1.67降到1.26,C元素也由1.03降到0.65. 处理后的熔体凝固组织中夹杂物主要分布在中心区域,凝固组织中未观察到含磷夹杂物,存在少量MnS和Al2O3夹杂物.
    基于冶金热力学的钢液定氧探头氧浓度单位确定
    杨学民 史成斌 张盟 李道明
    . 2011, 11(1):  85-90. 
    摘要 ( )   PDF (207KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    对比分析了以上海贺利氏电测骑士有限公司生产的Celox钢液定氧探头测量的氧活度和文献中报道的氧活度、LF精炼过程中基于[Al]-[O]平衡计算的铝镇定钢液的氧活度及顶底复吹转炉冶炼终点基于[C]-[O]平衡计算的氧活度. 结果表明,该探头测量的氧活度是以1%溶液为标准态,百万分之一氧([10-6 O])为浓度单位,而不是冶金热力学中以氧的质量百分含量([%O])为浓度单位定义的氧活度. 因此,选用氧的质量百分含量[%O]时,Celox钢液定氧探头测量的氧活度量纲应为10-4,而不是其探头仪表显示的10-6.
    铁矿石粉循环流化床煤基直接还原的实验研究
    范莉娟 吕清刚 那永洁 于旷世
    . 2011, 11(1):  91-96. 
    摘要 ( )   PDF (599KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    在小型循环流化床中对铁矿石粉在氮气气氛下用大同煤粉直接还原进行了实验研究,在800~950℃考察了反应温度对铁矿石粉的还原程度及还原产物微观结构的影响. 结果表明,随反应温度提高,铁矿石粉还原产物的金属化率及还原度均增加,800~850℃时增幅较大,850~900℃时增幅平缓,900~950℃时又出现较大增幅,950℃时达到63%的金属化率和87%的还原度;与还原前的铁矿石粉相比,还原产物的比表面积和总孔体积在800℃时均增加,而在其他温度时均减小,对应的平均孔径变化规律则相反.
    若干国内外铁矿粉的同化性实验研究
    张建良 苏步新 车晓梅 林祥海 孔德文 国宏伟
    . 2011, 11(1):  97-102. 
    摘要 ( )   PDF (245KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    对来自澳大利亚、巴西、印度、南非及中国的7种铁矿粉的同化性进行了实验测定和因素考察. 结果表明,不同产地、类型的铁矿粉同化性差异明显,印度矿的同化性最高,最低同化温度为1235℃,其SiO2含量为9.52%,结晶水含量为5.67%,为颗粒疏松的赤铁矿;同化性最弱的南非矿的最低同化温度为1355℃,MgO含量高达2.37%,结晶水含量为0.05%,为结构致密的磁铁矿;铁矿粉的MgO和自然二元碱度R2与其同化性呈负相关关系,而SiO2含量、Al2O3 含量、结晶水含量、气孔率等与其同化性呈正相关关系;铁矿物晶粒粒度组成较细,结构疏松的铁矿石具有相对高的同化性.
    无水稀土氯化铈制备工艺研究
    吴锦绣 李梅 柳召刚 胡艳宏 王觅堂
    . 2011, 11(1):  103-106. 
    摘要 ( )   PDF (275KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    研究了在氩气气氛下用氯化铵作为氯化剂氯化氧化铈制备高纯无水稀土氯化铈的工艺条件,通过正交实验考察了物料配比、反应温度、反应时间的影响,并用XRD对无水稀土氯化铈进行了表征. 结果表明,氯化铈的最佳制备工艺条件为:物料摩尔比n(NH4Cl):n(CeCl4)=12:1,氯化焙烧温度300℃左右,氯化时间30 min. 此条件下氯化率为96.16%,产物含杂量小于5%.
    生化工程专栏
    以集胞藻6803为生物模板制备二氧化硅中空微球
    张博 任天瑞 吴青海 王全喜 冯浩
    . 2011, 11(1):  107-112. 
    摘要 ( )   PDF (1020KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    以蓝藻类的集胞藻6803为生物模板,用溶胶-凝胶法合成了不同形貌的SiO2,并对集胞藻6803和所制SiO2进行了分析. 建立了选择性合成单分散SiO2微球和空心SiO2的反应条件,探讨了不同形貌材料的形成机理. 结果表明,形成的SiO2微球形貌规整,分散良好,粒径分布较窄,平均粒径为1.5 mm,能保持细胞分裂阶段的原貌,呈无定型态. SiO2纳米粒子能均匀包覆在藻细胞表面,形成的空心SiO2微球壁厚均一,能保持藻细胞的形貌. 证实了空心SiO2和SiO2微球形成机理是吸附和渗透过程不同.
    根癌土壤杆菌产辅酶Q10的补料分批发酵工艺
    金赛 徐俭 张梁 丁重阳 石贵阳
    . 2011, 11(1):  113-116. 
    摘要 ( )   PDF (223KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    以根癌土壤杆菌(Agrobacterium tumefaciens Q14)为生产菌株,在15 L发酵罐内对补料分批发酵生产辅酶Q10的工艺进行优化. 通过逐步添加限制性营养物质,考察其对发酵的影响,获得了较优的补料分批发酵工艺,即流加葡萄糖和KH2PO4溶液,将葡萄糖和磷浓度分别控制在5~15 g/L和50~120 mmol/L,同时,在30和50 h各加入5%(j)新鲜发酵培养基. 在此工艺条件下,发酵周期为84 h,菌体量达87.2 g/L,辅酶Q10产量高达2166.2 mg/L,生产强度为25.8 mg/(L×h),比分批发酵提高了7.8倍.
    材料工程专栏
    纳米TiO2/凹凸棒石光催化复合材料的制备及其动力学
    刘亮 吕珺 李云 刘家琴 吴玉程
    . 2011, 11(1):  117-123. 
    摘要 ( )   PDF (732KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    采用溶胶-凝胶法制备了纳米TiO2/凹凸棒石光催化复合材料,并对其进行了表征. XRD结果表明,复合材料为锐钛矿相和金红石相的混晶结构,HRTEM和SEM图像显示,在凹凸棒石表面均匀负载了一层纳米TiO2颗粒. 实验考察了煅烧温度、催化剂用量及材料吸附性能对其光催化性能的影响,结果表明,600℃下煅烧制备的复合材料中TiO2晶粒尺寸为16 nm,锐钛矿相含量87%. 复合材料对甲基橙有较强的吸附性,吸附平衡常数Ka=0.00896 L/mg,催化剂添加量为3 g/L时光照2 h对甲基橙的降解率达92%. 光催化动力学方程符合Langmnir-Hinshelwood模型,二级动力学方程可很好地描述其降解规律:lnCt+0.00896Ct=0.418-0.0197t.
    热处理工艺对纳米氧化锆粉体微观结构与涂层性能的影响
    姚星合 朱永平 张伟刚
    . 2011, 11(1):  124-130. 
    摘要 ( )   PDF (782KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    研究了高温煅烧、等离子炬和等离子流场3种热处理工艺对ZrO2-8%(mol)Y2O3 (8YSZ)球形颗粒及其等离子喷涂涂层微观组织结构的影响. 结果表明,由等离子炬处理后的8YSZ颗粒制备的等离子喷涂涂层的结合强度最高,平均为25 MPa,抗热震性能最好,1200℃恒温5 min,水冷、热循环达41次;而采用等离子流场处理的颗粒所制涂层结合强度最差,平均为11 MPa,热震时涂层易开裂,热循环次数为17次;高温煅烧的颗粒所制涂层性能依赖于煅烧温度和时间,其中1200℃下煅烧2 h的颗粒所制涂层力学性能最优,平均结合强度为21 MPa,热循环次数为38次.
    异形纳米AlOOH颗粒在水热体系中的结晶生长过程
    郝保红 方克明
    . 2011, 11(1):  131-136. 
    摘要 ( )   PDF (1014KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    构建了水热体系中AlOOH的结晶生长过程模型,首次从生长基元的角度研究了晶体结晶过程,深入原子层面揭示异形纳米AlOOH最终形貌形成的成因,从本质上解释水热环境pH值对结晶过程及最终形貌的影响机理,重点分析了不同pH条件下AlOOH的Al3+聚集体形态. 根据[Al3(OH)4(OH2)9]5+及[Al3(OH)5(OH2)8]4+, [Al3(OH)6(OH2)7]3+ 等的配位特点,揭示了AlOOH定向生长为一维晶须和二维片状或三维颗粒的本质. 用实验样品的形貌图像直接验证了所建模型的合理性,并用X射线衍射和红外光谱检测印证了不同pH条件下的聚集体形态及生长基元模型的正确性.
    氢氧焰燃烧制备纳米Al2O3颗粒及其分散性能
    丁宏秋 胡彦杰 李春忠
    . 2011, 11(1):  137-142. 
    摘要 ( )   PDF (1020KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    利用多重射流氢氧燃烧反应器,以AlCl3为前驱体制备了具有不同形貌和晶型结构的Al2O3纳米颗粒,表征了其形貌、晶型结构、比表面积、粒径分布等性能,考察了火焰燃烧形式和反应区最高温度等因素对颗粒性能的影响规律. 结果表明,随反应温度升高,Al2O3粒径不断长大,形貌从具有链状结构的不规则颗粒逐渐转变为分散性良好的球形颗粒;同时随反应温度升高和在高温火焰中停留时间延长,晶型由单纯g相逐渐转变为d和d*相. 产品纳米Al2O3颗粒具有较强亲水性,其分散液具有较好的稳定性. 探讨了高温快速反应过程中颗粒和团聚体的生长机理,最终产物的粒径和团聚体形貌取决于各主要影响条件的相互竞争.
    溶胶-凝胶法制备掺杂钐的二氧化钛及其发光性能研究
    宋金玲 周长才 侯志鹏 李霞 蔡颖 张胤
    . 2011, 11(1):  143-147. 
    摘要 ( )   PDF (315KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    通过考察加水方式、加水量、反应温度和抑制剂对溶胶的胶凝速率的影响,选用加水方式为滴加方式、钛酸四丁酯和水的体积比为5:1、反应温度为30~35℃、硝酸作抑制剂的溶胶-凝胶法制备了TiO2粉末和掺杂不同含量Sm3+的TiO2粉末,并对其结构、发光性能和形貌进行了表征. 结果表明,所制TiO2粉末为锐钛矿结构,颗粒粒径为5~10 nm;Sm的掺杂抑制了TiO2晶粒生长. Sm掺杂在光致发光谱中引起了新的发射峰,其强度随Sm掺杂量的改变而改变,在4.0%(w)处达到强度最低值.
    低负载贵金属催化剂对二甲醚催化燃烧的催化活性
    王圆媛 徐航 冯冬梅 王金福
    . 2011, 11(1):  148-152. 
    摘要 ( )   PDF (217KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    采用浸渍法以g-Al2O3为载体制备了多种低负载量的Pd和Pt催化剂,在微型固定床反应器装置上进行了二甲醚(DME)催化燃烧实验. 考察了不同贵金属负载量的Pd/g-Al2O3和Pt/g-Al2O3催化剂的活性,及浸渍顺序对Pd-Pt/g-Al2O3双金属负载催化剂活性的影响,并测试了贵金属负载摩尔比不同的双金属负载催化剂的活性. Pt负载量0.025%(w)的催化剂在190℃将DME完全燃烧;Pd和Pt共同负载的催化剂[Pd:Pt=2:1(mol), Pt 0.025%(w), Pd 0.027%(w), Pt先负载]性能更好,在175℃将DME完全燃烧;200 h实验后2种催化剂活性降低均小于5%.
    SO3H-功能化季铵盐离子液体催化酯交换制备生物柴油
    左霜 林金清 孙亚飞 方国阳
    . 2011, 11(1):  153-157. 
    摘要 ( )   PDF (308KB) ( )  
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    采用两步合成法制备了4种SO3H-功能化季铵盐离子液体,红外与核磁共振光谱表征结果表明,其结构符合理论结构特点. 热稳定性分析表明,其分解温度都在200℃以上,均可作为制备生物柴油的催化剂. 将这4种离子液体用于催化制备生物柴油,其催化活性主要与其阴离子的结构有关,[n-But3N(CH2)3SO3H][CH3SO3]的催化活性最好. 甲醇:三油酸甘油酯摩尔比为12:1、催化剂用量7%(w)、在65℃下反应24 h时,油酸甲酯产率最高(89.65%). 催化剂重复使用性能良好.
    纳米铁-镍合金颗粒的制备及表征
    袁明亮 陶加华 余亮 宋聪 邱冠周
    . 2011, 11(1):  158-161. 
    摘要 ( )   PDF (1696KB) ( )  
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    采用液相还原法,在醇-水体系中存在表面活性剂的条件,于水相中将FeSO4和NiSO4还原为纳米铁-镍合金颗粒,利用XRD, SEM和振动样品磁强计等手段对样品进行表征. 结果表明,在150℃、摩尔比FeSO4/NiSO4 1:3及NaOH 4 g、水合肼15 mL、反应2 h的优化条件下,制备出单一相FeNi3合金颗粒,其饱和磁化强度为121.36 A×m2/g,矫顽力为1.42 A/m.
    综述
    气升式环流反应器的理论研究进展
    张立英 黄青山
    . 2011, 11(1):  162-173. 
    摘要 ( )   PDF (292KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    概述了气升式环流反应器的流体力学模型,对工程实用性较强的气液两流体模型和气泡导致的湍动模型进行了分类,并对常见相间作用力模型和多相流求解技术进行了总结和评价. 指出将Favre平均的两流体模型和采用Sato模型考虑气泡导致湍动的k-e模型相结合是现阶段气升式环流反应器设计和放大的有力工具. 在分析了气液两相流理论现状的基础上,指出了其存在的问题和进一步的研究方向.
    脂肪酶动力学拆分薄荷醇的研究进展
    念保义 黄志华 罗菊香 牛玉
    . 2011, 11(1):  174-180. 
    摘要 ( )   PDF (331KB) ( )  
    相关文章 | 计量指标
    从脂肪酶拆分薄荷醇的转酯化、水解反应的工艺和影响因素等方面,分析了脂肪酶动力学拆分过程的转酯化和水解反应的催化路径与特点,指出了脂肪酶拆分薄荷醇的最佳路径和工艺选择. 综述了近10年来脂肪酶拆分制备工业重要的手性香料l-薄荷醇的研究进展,特别综述了具有工业化前景的脂肪酶催化拆分和单元操作工艺的研究进展. 同时展望了未来脂肪酶拆分薄荷醇的研究方向.