过程工程学报

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1. 葡萄糖和蔗糖热分解过程的动力学分析

陈颖钦何晗冰刘畅陆小华

2010, 10 (4): 720-725.

摘要（2032）

PDF （238KB）（3527）

对葡萄糖和蔗糖的热分解过程进行了TG-DTA研究，采用Kissinger法、Friedman法及非线性拟合法获得了分解过程的反应机理和动力学参数. 结果表明，葡萄糖比蔗糖更易分解. 葡萄糖的分解过程分别为二级和一级反应，蔗糖的分解过程分别为n级和一级反应. 利用非线性拟合法给出了葡萄糖与蔗糖热分解过程的完整反应途径和动力学参数，葡萄糖三阶段的活化能分别为132, 150和253 kJ/mol，指前因子分别为11.6, 11.1和19.6 s-1；蔗糖两阶段的活化能分别为105和229 kJ/mol，指前因子分别为8.2和18.6 s-1.

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2. 生物农药苏云金芽孢杆菌的研究进展

朱玮;赵兵;王晓东;王玉春

2004, 4 (3): 282-288.

摘要（2714）

PDF （93KB）（2472）

苏云金芽孢杆菌(Bacillus thuringiensis)制剂是目前应用广泛而有效的一种微生物杀虫剂.本文介绍了苏云金芽孢杆菌的菌种优选、发酵过程及剂型研究进展，具体阐述了发酵过程中培养基和发酵条件的优化、各种发酵方式和发酵设备等. 指出了目前发酵生产苏云金芽孢杆菌中存在的问题，提出了解决问题的建议并展望了其发展前景.

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3. 氯化铵氯化氧化镧(铈)的反应过程及其动力学

时文中;张昕;赵永和;王竞研;朱国才

2005, 5 (1): 23-28.

摘要（2845）

PDF （101KB）（2426）

通过考察反应温度、时间、氯化铵用量对氧化镧(铈)氯化的影响及氯化镧(氯化铈)结晶水合物的热解行为，研究了氯化铵氯化氧化镧(铈)的反应过程及其动力学. 结果表明，在氯化的温度范围，既有氯化铵直接参与的氯化反应发生，又有氯化铵热解产物HCl使稀土氧化物氯化的反应存在. 氯化镧(氯化铈)发生气相水解或氧化反应生成LaOCl, CeOCl, CeO2. 氧化镧(铈)氯化反应的表观活化能Ea分别为43.73和140.67 kJ/mol，过程限制环节是界面化学反应控制.

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4. 丙烯醛水合加氢法生产1,3-丙二醇过程模拟与技术经济分析

曾宏方柏山瞿引弟

2013, 13 (4): 626-632.

摘要（1303）

PDF （274KB）（2192）

基于丙烯醛水合加氢法制1,3-丙二醇(PDO)的小试和中试结果，应用SuperPro Designer?模拟软件，建立年产万吨PDO的工业放大过程模拟，并进行技术经济分析. 结果表明，主要过程数据符合实验结果，工艺模拟设计合理；经济分析显示，原料成本占生产成本49%，设备购置费用约2242万元，总投资约15088万元，年税后净利润约4256万元，投资回收率28.21%.

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5. 加压–常压精馏分离甲醇–碳酸二甲酯的相平衡和流程模拟

李春山;张香平;张锁江;徐全清

2003, 3 (5): 0-0.

摘要（3906）

PDF （257KB）（2085）

变压精馏是分离共沸混合物的有效方法. 本文在计算机模拟和分析的基础上, 提出了加压–常压串联分离甲醇–碳酸二甲酯共沸体系的工艺方法. 采用UNIQUAC方程来表征甲醇–碳酸二甲酯二元共沸体系的气液平衡. 根据实验数据，回归了该热力学模型中的交互作用参数，模型的计算结果与实际数据吻合. 模型的适用范围为：压力0.1~1.5 MPa, 温度337~440 K. 基于平衡级模型，对加压精馏塔进行了模拟计算, 分析了各主要操作参数对分离效率、产品纯度及操作费用的影响. 在对加压–常压串联流程模拟的基础上，得到了最佳分离操作工艺参数. 模拟结果对工业过程的设计和改造具有一定的指导意义.

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6. 蜂窝陶瓷固定化酵母细胞啤酒连续主发酵工艺

程江峰;何国庆

2003, 3 (5): 0-0.

摘要（4223）

PDF （49KB）（2045）

对蜂窝陶瓷固定化酵母细胞啤酒连续主发酵工艺进行了实验研究，提出了优化的工艺条件：发酵温度17~18℃，稀释率0.045 h-1. 在此工艺条件下，实际测得浓度的降低量为6.91%，嫩啤酒双乙酰含量为0.180 mg/L. 嫩啤酒主要理化指标的测定结果表明，采用固定化酵母细胞啤酒主发酵工艺不会对啤酒质量造成影响.

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7. 分级处理秸秆的热解过程

杨昌炎;杨学民;吕雪松;姚建中;林伟刚

2005, 5 (4): 379-383.

摘要（2746）

PDF （236KB）（1829）

利用热重-傅立叶红外联用分析仪(TG-FTIR)研究了麦秸、汽爆麦秸、发酵麦秸的热失重特性及其气体析出行为. 实验表明，热失重过程主要分4个阶段：干燥阶段(30~150℃)、过渡阶段(150~200℃)、热解阶段(200~600℃)、炭化阶段(600~900℃)；析出挥发分的机理过程分为2步：热解初始阶段发生脱羟基、脱羧基、脱烷基和解聚反应，析出含C?O?C基团、醇、醛、酸、酮和CO2, CO, H2O, CH4等气体化合物，炭化阶段发生脱烷基、羰基等反应，先后依次析出CH4, CO2, CO等气体. 汽爆、固态发酵分级处理麦秸不仅使热解干气的产率降低约20%~30%，热解液的产率增加，而且热解液中羧酸类产量分别减少了30%和50%左右.

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8. KOH亚熔盐浸出低品位难分解钽铌矿的实验

周宏明;郑诗礼;张懿

2003, 3 (5): 0-0.

摘要（3431）

PDF （197KB）（1819）

研究了低品位难分解钽铌矿的KOH亚熔盐浸出条件. 探讨了反应温度、初始KOH浓度、浸出时间和碱矿比等因素对铌和钽的浸出率的影响. 结果表明，铌和钽的浸出率分别可达98%和96%，较现行氢氟酸工艺提高10%以上，提高了难处理钽铌资源的利用率. 用无毒的KOH亚熔盐取代现行工艺中高浓高毒性的氢氟酸作为反应介质，从生产源头消除了F–的三废污染，为钽、铌湿法冶金开辟了一条新的途径.

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9. 产碱性脂肪酶菌株的筛选和培养

洪骏;夏黎明

2003, 3 (5): 0-0.

摘要（3222）

PDF （167KB）（1763）

以Rodamine B平板筛选法获得了一株高活力碱性脂肪酶产生菌Pseudomonas sp. ZJU-02.摇瓶产酶实验表明，适宜产酶培养基为(%)：玉米浆3，植物油1, K2HPO4 0.1, KCl 0.05, MgSO4 0.05, Tween80 0.05；最佳培养条件为温度26℃、初始pH 6.5. 脂肪酶活力可高达86 IU/ml. 该酶在70℃以下、pH 7.0~10.5范围内稳定；酶反应的适宜温度为40℃，适宜pH为9.5. 该酶制剂在洗涤剂和制革工业中有良好的应用前景.

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10. 微电解–SBR活性污泥法处理焦化废水

张文艺

2003, 3 (5): 0-0.

摘要（3312）

PDF （286KB）（1752）

针对焦化废水可生化性差、难以生化处理的特点，采用微电解工艺作为预处理措施，去除部分污染物并提高废水的可生化性，再利用SBR活性污泥法进行了深度处理实验. 结果表明，微电解法不仅能去除焦化废水中的COD、酚、氰、硫化物等有机污染物(COD去除率为70%, 酚、氰、硫化物去除率分别为76.8%, 65.9%, 70.3%)，而且还能提高废水的可生化性(BOD5CODcr由处理前的0.28提高到处理后的0.54，可生化性提高了48.2%). 通过正交试验确定了微电解法预处理焦化废水的适宜参数为：进水COD22002400 mgL，进水pH值约3.03.2，微电解水力停留时间HRT5565 min，FeC(体积比)11.5. 应用微电解预处理SBR深度处理焦化废水，可使出水达标排放(国家I级排放标准GB1345692).

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11. 锰硅铁合金冶炼电弧炉中焦炭层电流分配行为的模拟

翟丹储少军李忠思贺瑞飞

2008, 8 (3): 449-452.

摘要（3065）

PDF （266KB）（1736）

根据锰硅铁合金冶炼电弧炉内焦炭层熔池的结构特征及相似理论，设计了研究熔池导电行为的模拟实验装置. 以电导率为10.08~17.97 mS/cm的NaCl水溶液和冶金焦粒模拟实际锰硅铁合金冶炼电弧炉熔池内的导电相，研究了冶炼过程熔池内电流在焦炭层与熔渣之间的分配关系. 结果表明，焦炭层厚度Hc、焦炭粒度Dc和导电相的电导率(固相rC，液相rL)与通过熔池底部电流(Ib)和总电流(It)之比Ib/It的关系式为Ib/It=4.36(rL/rC)1.523(DC/HC)0.186, Ib/It随熔融层操作电阻的增大而变小，与锰硅铁合金实际生产状况一致.

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12. An Experimental Investigation of Hydrogen Production from Biomass

LU Peng-mei(吕鹏梅);CHANG Jie(常杰);FU Yan(付严);等

2003, 3 (5): 0-0.

摘要（4140）

PDF （346KB）（1671）

In gaseous products of biomass steam gasification, there exist a lot of CO, CH4 and other hydrocarbons that can be converted to hydrogen through steam reforming reactions. There exists potential hydrogen production from the raw gas of biomass steam gasification. In the present work, the characteristics of hydrogen production from biomass steam gasification were investigated in a small-scale fluidized bed. In these experiments, the gasifying agent (air) was supplied into the reactor from the bottom of the reactor and the steam was added into the reactor above biomass feeding location. The effects of reaction temperature, steam to biomass ratio, equivalence ratio (ER) and biomass particle size on hydrogen yield and hydrogen yield potential were investigated. The experimental results showed that higher reactor temperature, proper ER, proper steam to biomass ratio and smaller biomass particle size will contribute to more hydrogen and potential hydrogen yield.

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13. 改性活性炭对甲基橙的吸附

刘剑朱秋香谭雄文鄢瑛张会平

过程工程学报 2016, 16 (2): 222-227. DOI: 10.12034/j.issn.1009-606X.215334

摘要（1568）

PDF （247KB）（1670）

用盐酸和氨水对活性炭进行改性获得改性活性炭，将其用于处理甲基橙废水，考察了改性条件、振荡速度和温度等因素对甲基橙吸附性能的影响，采用吸附等温模型和吸附动力学模型进行拟合，并分析吸附过程的热力学特征. 结果表明，盐酸改性活性炭对甲基橙的吸附效果优于氨水改性活性炭，在甲基橙初始浓度60 mg/L、溶液体积50 mL、温度20℃、振荡速度100 r/min、盐酸改性活性炭投加量0.2 g时，24 h基本达到吸附平衡，甲基橙去除率为93.7%. 不同温度下，盐酸改性活性炭对甲基橙的吸附符合Langmuir(RC2>0.95)和Freundlich(RC2>0.97)吸附等温模型，饱和吸附量达112.7 mg/g. 热力学参数DG0<0，DH0>0，DS0>0，表明盐酸改性活性炭对甲基橙的吸附是自发吸热反应，其吸附动力学可用准二级动力学方程描述，随振荡速度增加，吸附速率常数增加.

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14. 凝固浴处理对聚氨基葡糖超滤膜分离性能的影响

郎雪梅;赵建青

2003, 3 (5): 0-0.

摘要（4285）

PDF （164KB）（1669）

采用凝固浴凝胶工艺处理聚氨基葡糖超滤膜，实验结果表明，经凝固浴处理后，聚氨基葡糖超滤膜对酸性红B溶液的截留率提高了83.7%；凝固浴的温度、凝固剂的浓度、凝固时间等参数对聚氨基葡糖超滤膜的截留率、渗透通量和孔结构均有一定的影响，选择适当的处理条件可提高膜的分离效率.

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15. 固态发酵中纤维素基质降解过程初步研究

周晓宏;陈洪章;李佐虎

2003, 3 (5): 0-0.

摘要（4288）

PDF （132KB）（1669）

利用斜卧青霉(Penicillium decumbens JUA10)对汽爆麦草和淀粉质的混合基质进行固态发酵，通过分析各种成份及酶活力变化，研究了各成份的降解速率，并探讨了纤维素、半纤维素降解与纤维素酶、半纤维素酶酶活力的关系. 纤维素基质固态发酵中木质纤维素的降解过程实际是同步糖化发酵过程，还原糖不会积累形成对纤维素酶、半纤维素酶的反馈抑制；纤维素降解与纤维素酶的酶活性、半纤维素的降解与半纤维素的酶活性不成正比. 木质纤维素的降解难主要是木质纤维素结构造成的. 半纤维素的降解甚至比纤维素降解更慢，淀粉容易降解，木质素几乎不降解.

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16. 下吸式气化炉处理有机废弃物

黄海涛;熊祖鸿;吴创之

2003, 3 (5): 0-0.

摘要（4499）

PDF （236KB）（1654）

有机固体废弃物如农业和林业生产废弃物、城市生活垃圾等具有一定的能量价值，应加以回收利用. 本文使用下吸式气化炉对三种原料(木块、谷壳和混合生活垃圾)进行了实验，获得了气体成份和气体热值数据，并对气化反应过程作了讨论.

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17. 水热法制备Y2O3:Eu3+微米棒及其荧光性能表征

宋金玲孙佥梁家宝李霞蔡颖张胤

2010, 10 (5): 950-955.

摘要（2053）

PDF （669KB）（1653）

利用水热法制备了Y2O3和Y2O3:Eu3+，探讨了反应温度、反应时间及氢氧化钠溶液浓度对产物晶型的影响，确定了生成较好晶型的反应条件为：反应温度180℃，反应时间24 h，氢氧化钠溶液浓度2 mol/L. 研究了Y3+和Eu3+的配比对Y2O3:Eu3+荧光性能的影响. 结果表明，当n(Y3+):n(Eu3+)的比例为100:5时，其荧光强度最佳. TEM分析表明，Y2O3:Eu3+粉末具有直径约0.2~0.6 mm、长度为几到十几微米的棒状结构.

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18. 二次有机气溶胶的特征和形成机制

白志鹏;李伟芳

2008, 8 (1): 202-208.

摘要（4149）

PDF （237KB）（1640）

二次有机气溶胶(SOA)的形成是当今大气化学过程的研究热点之一. 城市大气中二次有机碳占颗粒物总有机碳的17%~65%. 单萜烯和芳香族化合物分别是SOA最重要的天然和人为源前体物，在大气中与×OH, NO3-和O3等氧化剂发生多途径反应形成有机酸、多官能团羰基化合物、硝基化合物等半挥发性有机物，通过吸附、吸收等过程进入颗粒相，改变了气溶胶的特性及其环境效应. 有机化合物表现出较强的源特征性，可以作为示踪分子解析颗粒物来源，二元羧酸是SOA的潜在示踪物. 论述了SOA研究的最新进展并指出了未来的研究方向.

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19. 酸性催化剂的酸性表征研究进展

王留阳赵国英任保增张锁江

过程工程学报 2017, 17 (6): 1119-1126. DOI: 10.12034/j.issn.1009-606X.217148

摘要（1273）

PDF （446KB）（1638）

酸催化在化学工业过程中有广泛的研究与应用，其反应活性与酸性紧密相关. 催化剂的酸强度、酸量、催化剂类型均为催化反应的重要影响因素. 本工作综述了酸类型、酸量、酸强度常用的表征方法，并就各自优缺点作了简单阐述，着重综述了三类表征方法在催化剂酸类别、结构及应用方面的研究进展，对于帮助充分认识酸催化的机理、选择合适的催化剂具有十分重要的指导意义.

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20. 实验设计法优化核酸酶P1的发酵培养基

徐正军;肖林平;吕浩;谢宁昌;应汉杰

2003, 3 (5): 0-0.

摘要（4517）

PDF （65KB）（1626）

采用实验设计法研究了碳源、氮源和磷源等因素对桔青霉(Penicillium citrinum)M02发酵产核酸酶P1的影响. 实验结果表明，含有玉米浆的复合氮源可以明显地提高核酸酶P1的产量. 同时通过两轮实验建立了一个可以较好预测实际发酵的二次模型，并依据此模型优化了碳源、氮源以及磷源的组成，优化后的产核酸酶P1的发酵培养基组成为(g/L)：葡萄糖38.73，蛋白胨1.91，玉米浆1.84, KH2PO4 0.6, K2HPO4×3H2O 0.6, MgSO4 0.4, CaCl2 0.4, ZnSO4×7H2O 0.4. 用此培养基进行发酵，实际产酶水平为648.3 U/ml，与优化前的380 U/ml相比提高了约70%. 此外，还初步探讨了玉米浆促进P1酶发酵的机理，这是因为玉米浆与蛋白胨相比含有了较多有利于P1酶发酵的氨基酸，如甘氨酸、丙氨酸以及丝氨酸等.

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21. 氯化氢催化氧化制氯气工艺

王伦伟;韩明汉;吴玉龙;魏飞;金涌

2003, 3 (4): 0-0.

摘要（2444）

PDF （170KB）（1604）

对于氯化氢催化氧化制氯气过程， Cu含量约为12%、主要组份为CuO的负载型催化剂活性高，连续使用200 h活性保持不变. 将工艺的流程分为氧氯化段和氯化段，既无需对反应过程供热，又能使HCl完全转化成氯气. 氧氯化过程的适宜反应条件为：温度360~400℃，原料气的进料比HCl:O2=2:1，进料总质量空速0.3~0.4 kg/(kg催化剂.h)(以下均简称h–1); 氯化段温度为200℃左右.

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22. 甲酸脱氢酶用于辅酶NADH再生的研究进展

黄志华;刘铭;王宝光;张延平;曹竹安

2006, 6 (6): 1011-1016.

摘要（1957）

PDF （204KB）（1599）

NADH依赖型氧化还原酶广泛应用于精细化学品和手性化合物的生物合成，其中辅酶NADH作为还原当量起着关键的作用，NADH的再生关系到生物氧化还原过程能否进行. 甲酸脱氢酶在辅酶NADH再生中的应用是目前代谢工程领域研究的热点之一. 本工作回顾了甲酸脱氢酶的来源和氨基酸序列、酶的理化性质和催化机理等方面的研究进展，从化学稳定性、热稳定性和成本等方面阐述了甲酸脱氢酶在辅酶再生系统中的应用，讨论了甲酸脱氢酶用于辅酶再生的代谢工程平台的发展趋势，并对研究发展方向提出了一些设想.

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23. 高纯无水氯化镁制备技术的进展

周桓;袁建军

2004, 4 (3): 276-281.

摘要（2696）

PDF （57KB）（1593）

无水氯化镁是电解金属镁的原料，也是众多催化剂和医药的中间体. 无水氯化镁的制备分为含水氯化镁的脱水和氧化镁的氯化两个途径. 氯化镁脱水是以水合氯化镁、苦卤、光卤石为原料，利用有机溶剂蒸馏、分子筛吸附、气体保护加热、氯化镁氨络合物分解等技术进行脱水. 六氨氯化镁是络合物分解法的重要中间体，其合成过程分为高沸点溶剂体系、水-氨体系、低沸点溶剂体系等不同的合成路径. 氧化镁氯化转化是以菱镁矿、水镁石、氢氧化镁或氯化镁脱水产生的氧化镁为原料，分为气体介质中氧化镁的氯化和熔融盐介质中氧化镁的氯化. 无水氯化镁制备技术经历几十年不断的探索，取得了一些进步，但彻底改变耗能高、污染腐蚀严重、流程复杂的工艺过程，开发流程简单、低污染腐蚀、低成本的绿色工艺仍然需要更深入的研究.

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24. 薄膜蒸发器温度场及膜内给热系数的数值模拟

贺小华;李佳;陆小华

2005, 5 (4): 364-369.

摘要（2663）

PDF （218KB）（1550）

应用CFD软件CFX4.4建立了薄膜蒸发器内水及粘性料液的传热计算模型，获得了沿轴向及膜厚方向的液膜平均温度分布，计算了各参数下加热段液膜内给热系数a. 结果表明，进料量及搅拌转速对各料液液膜温度分布及膜内给热系数影响显著. 不同粘度料液在不同操作条件下均存在同一最佳进料量，此时圈形波内截面平均速度达到最大值, 相应的膜内给热系数a也达到最大值. 高转速或最佳进料量下，纯物质水流动边界层与膜厚之比及温度边界层与膜厚之比均最小，流动边界层与温度边界层存在内在联系. 传递边界层厚度严重影响液膜内温度分布及给热系数. 本研究各工况下，粘性料液尚未形成明显的温度边界层.

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25. 我国微细气泡技术发展综述

李兆军杜浩

过程工程学报 2017, 17 (4): 655-663. DOI: 10.12034/j.issn.1009-606X.216346

摘要（1457）

PDF （622KB）（1533）

微泡有很多优异性能，如比表面积大、停留时间长、界面?电位高、自身增压溶解、产生自由基、强化传质效率等，目前在国内外得到广泛应用. 我国在胶片制作、医学、浮选、污水处理、采油及冶金工业等方面也有应用，特别是将微气泡用于强化钒渣氧化浸出，在常压反应条件下钒和铬的转化率可分别达90%和85%以上，并已成功用于万吨级全湿法钒渣清洁生产示范工程. 与发达国家相比，我国的微泡技术缺乏系统性，微泡发生器的研发和生产仍是薄弱环节. 建议有关组织建立相应的学/协会或工作委员会，以有效推动微泡技术在我国的研发和应用，助力中国制造业升级. 对国际微泡技术及标准化工作也作了简单介绍.

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26. Production of Citric Acid from Apple Pomace Enzymolyzed by Cellulase

SONG Ji-rong(宋纪蓉);HUANG Jie(黄洁);XU Kang-zhen(徐抗震);ZHAO Qiao-yun(赵巧云)

2003, 3 (5): 0-0.

摘要（3339）

PDF （120KB）（1524）

Cellulase can evidently increase the content of glucose and has a significant effect on the production of citric acid from apple pomace by Aspergillus niger. Based on experiments, a cellulolytic enzyme named cellulase A6 was found able to produce about 170 g glucose from 1 kg dried apple pomace after 12 h reaction, with cellulase concentration of 20 U/g in the medium at 50℃, natural pH without pretreatment of alkali. Using the treated apple pomace as a liquid state substrate, Aspergillus niger-C selected out was able to produce about 256 g citric acid from 1 kg dried apple pomace at 35℃ in 3 d or 30℃ in 5 d with flask rotation speed of 210 r/min, and the conversion of citric acid could reach 80% based on the amount of sugar consumed.

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27. 金属钛生产工艺研究进展

王志;袁章福;郭占成

2004, 4 (1): 90-96.

摘要（2832）

PDF （194KB）（1513）

介绍了制备金属钛的传统方法：Kroll法、Hunter法及熔盐电解法的工艺原理和概况，同时介绍了在这些方法的基础上正在开发和改进的钛制备方法，包括导电体介入还原法、连续生产钛粉的Armstrong法和直接电化学还原TiO2的FFC剑桥工艺，分析了各种方法的机理及特点. 由此指出降低钛生产成本的新工艺发展方向是转变现有间歇的海绵钛生产工艺为连续的金属钛粉及其合金的生产工艺.

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28. 蒸馏过程中旋转填料床的传质和流体力学特性

栗秀萍;刘有智;杨明

2005, 5 (4): 375-378.

摘要（2238）

PDF （183KB）（1499）

建立了一套完整的精馏实验装置，以甲醇-水溶液为物系，在常压、全回流操作条件下，研究了旋转填料床的传质和流体力学性能. 结果表明，旋转填料床的理论塔板数随超重力因子和气相动能因子的增大出现峰值，理论塔板高度最小为0.0109 m；气相压降随气相动能因子、超重力因子的增大而增大. 在实验基础上应用最小二乘法建立了旋转填料床的传质、压降实验关联式.

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29. 薄膜蒸发器内流体流动特性的数值模拟

贺小华;唐平;李佳;陆小华

2005, 5 (4): 357-363.

摘要（2485）

PDF （295KB）（1484）

建立了薄膜蒸发器的计算模型，采用大型计算流体力学(CFD)分析软件CFX4.4模拟了薄膜蒸发器内水及粘性料液的流动过程，得到了各种速度分布. 结果表明，刮板转速、进料量对流体流动状态影响显著. 提高刮板转速，可明显促进液膜和圈形波内流体的物质交换. 在任一转速下，各料液均存在同一最佳进料量，此时其圈形波截面内平均速度达到最大值. 对纯物质水，最佳进料量对应的流动边界层厚度与膜厚之比最小. 粘性料液和水的轴向速度分布存在差异，且在液膜厚度内未形成明显的流动边界层.

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30. 旋风分离器排气管内流动分析及减阻机理

王建军;王连泽;刘成文

2005, 5 (3): 251-254.

摘要（2530）

PDF （861KB）（1462）

利用激光多普勒测速仪(LDV)对旋风分离器排气管内流场进行了全面系统的测量，发现气流的高速旋转、回流区的存在及湍流脉动是排气管内产生流动阻力损失的重要原因. 安装减阻杆改变了排气管内流场分布规律，使旋转动能降低、回流区消失以及湍流脉动减弱，从而降低了排气管内流动阻力损失. 减阻杆迎风截面宽度越大，绕流边缘越尖锐，排气管内切向速度就越小，轴向速度分布越均匀，分离器的减阻幅度也越大.

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